摘要:為探索循環(huán)熱水計量表在變粘度工況下的流量計算和校準方法，研究中利用變溫航空潤滑油流量標準裝置對10支循環(huán)熱水計量表在多個粘度點下進行校準試驗，對各粘度下流量計儀表系數(shù)進行數(shù)據(jù)分析。以循環(huán)熱水計量表理論模型為基礎，提出以雙指數(shù)衰減函數(shù)對儀表系數(shù)進行擬合計算的方法，各流量計擬合曲線的r2值都優(yōu)于0.99，且各粘度點流量測量結果誤差都小于1%。研究中進一步提出通過關鍵點雷諾數(shù)確定流量選點的校準方法，關鍵點擬合結果與全數(shù)據(jù)擬合結果兩者差別基本都小±0.33%。建議對變粘度工況循環(huán)熱水計量表流量計算和校準方法進行深入試驗研究，進一步驗證上述方法可行性。
引言
循環(huán)熱水計量表具有重復性好、量程范圍寬、適應性強、精度高、體積小等特點，被廣泛應用于多種領域，包括流量試驗、石油計量和工業(yè)生產(chǎn)過程控制。工業(yè)生產(chǎn)中潤滑油、液壓油等介質(zhì)粘度一般隨系統(tǒng)溫度變化較大[1-2]，由于循環(huán)熱水計量表其對介質(zhì)粘度較敏感，直接使用實驗室校準結果無法滿足變粘度工況流量測量要求。例如在航空發(fā)動機研制試驗中，循環(huán)熱水計量表用于航空潤滑油的測量，在20℃~100℃范圍內(nèi)，航空潤滑油粘度可由幾十厘斯降低至幾厘斯，甚至變化范圍更大。循環(huán)熱水計量表用于航空潤滑油流量測量時，由于試驗中工作介質(zhì)溫度變化，使用條件偏離實驗室校準條件較大，校準結果直接應用于發(fā)動機滑油流量測量將導致較大誤差[3-8]。
以航空潤滑油流量標準裝置為試驗平臺，對十支循環(huán)熱水計量表在不同粘度點進行校準試驗，對儀表系數(shù)隨粘度和流量變化關系進行分析。研究發(fā)現(xiàn)通過雙指數(shù)衰減函數(shù)對儀表系數(shù)（K）和頻率與粘度之商（f/υ）進行曲線擬合可有效降低測量誤差，建議通過關鍵點雷諾數(shù)間接確定校準流量點，在保證擬合曲線有效性的前提下減少校準工作量。
1 試驗設備
1.1 標準裝置
圖1是航空潤滑油流量校準裝置示意圖。裝置采用伺服電機驅(qū)動標準計量油缸的結構形式，主要由計量油缸、電機及控制器、滾珠絲杠、直線導軌、校準管路、切換閥門、油箱、控溫機組、溫度壓力傳感器、精密光柵尺、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、控制計算機等部件構成。裝置采用伺服電機驅(qū)動標準計量油缸產(chǎn)生標準流量源，計量油缸同時作為容積標準，與光柵配合構成流量測量系統(tǒng)。校準裝置通過調(diào)節(jié)控制介質(zhì)溫度而改變介質(zhì)粘度。標準裝置技術指標為：流量范圍：0.5~160L/min；擴展不確定度：0.05%（k=2）；溫度范圍：20~120℃。

1.2 被試流量計
試驗用流量計是循環(huán)熱水計量表，CL-10和CL-15各5支，流量計信息見表1。

2 校準試驗結果
研究利用航空潤滑油流量標準裝置在20，30，40，50，60，80℃對10支循環(huán)熱水計量表進行校準試驗。CL-10型流量計校準流量點分別為6，17，28，39，50L/min；CL-15型流量計校準流量點分別為12，24，36，48，60L/min。圖2是1748和1660兩支循環(huán)熱水計量表在各粘度點儀表系數(shù)隨流量變化曲線。

由圖2可知，不同粘度點下流量計儀表系數(shù)差異很大，圖3是10支流量計各流量點儀表系數(shù)誤差曲線。儀表系數(shù)差異通過式（1）計算。結果顯示，在低流量點儀表系數(shù)*大相差18%以上，在高流量點儀表系數(shù)*小相差約1%。

式中：Kν?max——某流量點*大粘度下儀表系數(shù)，L–1；
Kν?min——某流量點*小粘度下儀表系數(shù)，L–1。

3 流量計算和校準方法研究
3.1 循環(huán)熱水計量表數(shù)學模型
3.1.1 層流狀態(tài)
層流狀態(tài)下循環(huán)熱水計量表儀表系數(shù)數(shù)學模型[9]為

式中：
Z——渦輪葉片數(shù)；
θ——葉片結構角；
r——渦輪葉片平均半徑；
A——流通面積；
ρ——介質(zhì)密度；
qv——體積流量；
η——介質(zhì)動力粘度；
C1——層流狀態(tài)下阻力矩常數(shù)。
層流狀態(tài)下，循環(huán)熱水計量表儀表系數(shù)隨qv/η增大而迅速增大，可見儀表系數(shù)對介質(zhì)粘度非常敏感。
3.1.2 紊流狀態(tài)
紊流狀態(tài)下循環(huán)熱水計量表儀表系數(shù)數(shù)學模型[9]可通過式（3）表示。

其中C2為紊流狀態(tài)下阻力矩常數(shù)。
紊流狀態(tài)下，儀表系數(shù)僅與循環(huán)熱水計量表本身結構參數(shù)有關，而與流量和介質(zhì)粘度等參數(shù)無關，可近似為一常數(shù)。
3.2 儀表系數(shù)與雷諾數(shù)關系
循環(huán)熱水計量表不同溫度點儀表系數(shù)K差異很大,其主要原因是溫度改變導致航空潤滑油粘度改變。校準結果中儀表系數(shù)隨流量變化曲線未體現(xiàn)滑油粘度對循環(huán)熱水計量表的影響，雷諾數(shù)Re可通過式(2)、式(4)計算,可見q,/n基本與Re成正比。

式中：
qv——體積流量；
d——循環(huán)熱水計量表內(nèi)徑；
ν——滑油運動粘度。
同一支循環(huán)熱水計量表在雷諾數(shù)相近的情況下，其對應的儀表系數(shù)很接近，儀表系數(shù)是雷諾數(shù)的單值函數(shù)。圖4是循環(huán)熱水計量表儀表系數(shù)隨雷諾數(shù)關系圖，變化趨勢與雙指數(shù)衰減函數(shù)一致[10]，雙指數(shù)衰減函數(shù)可由式（5）表示。

圖5是1744和1655兩支循環(huán)熱水計量表Re與K擬合曲線圖。表2是流量計擬合曲線系數(shù)。通過r2值對擬合度進行評估，10支循環(huán)熱水計量表擬合優(yōu)度值處于0.992~0.998之間，擬合結果非常好。


3.3 流量計算方法
儀表系數(shù)可用雷諾數(shù)的雙指數(shù)衰減函數(shù)表示，而雷諾數(shù)可由平均流速和運動粘度計算得到，所以儀表系數(shù)（K）是流量計輸出頻率與運動粘度之商（f /ν）的函數(shù)。研究中采用雙指數(shù)衰減函數(shù)進行擬合，流量可由式（6）和式（7）計算，通過式（8）對計算誤差進行評估。表3是10支循環(huán)熱水計量表流量計算結果。10支流量計擬合計算結果與標準流量*大誤差都小于1%。

式中：
Kfit——擬合儀表系數(shù)；
qfit——擬合計算流量；
qs——試驗標準流量。

3.4 校準方法研究
《循環(huán)熱水計量表檢定規(guī)程》JJG1037-2008[11]適用于工作中流體介質(zhì)粘度基本穩(wěn)定的場合，在變粘度工況下，直接參照該規(guī)程進行流量選點實用性較差[12]。循環(huán)熱水計量表工作中粘度范圍較寬，對其在全粘度范圍進行校準可行性同樣受到限制。變粘度工況下，在滿足循環(huán)熱水計量表測量要求的前提應盡量減少校準點數(shù)。
利用雙指數(shù)衰減函數(shù)對儀表系數(shù)與雷諾數(shù)關系進行擬合，在層流范圍內(nèi)（Re<2300），儀表系數(shù)隨Re增加迅速增加，尤其是在Re<1000范圍內(nèi)更加明顯；而在Re>3000紊流范圍內(nèi)，儀表系數(shù)變化平緩，接近常數(shù)；在10003000的穩(wěn)定儀表系數(shù)。
初步確定校準流量點對應的雷諾數(shù)為Remax、5000、3000、2000、1200、800、500、200和Remin。調(diào)整校準介質(zhì)粘度與使用條件盡量接近，其中在Re≥2000范圍，選用低粘度校準介質(zhì)，校準流量通過式（4）反算得到；同理在Re<2000范圍內(nèi)，選用高粘度介質(zhì)，校準流量通過式（4）反算得到。
選取與以上要求的9個關鍵雷諾數(shù)相近的流量點數(shù)據(jù)進行擬合，并與全數(shù)據(jù)擬合結果進行比較，兩者差別通過式（9）進行評估。圖6是兩種擬合方式差別分布情況。300對數(shù)據(jù)點中，僅有1點儀表系數(shù)差別超過2%，其他各點差別均小于0.5%，而且99%以上的數(shù)據(jù)點差別小于±0.33%，86%以上的數(shù)據(jù)點差別小于±0.20%。

式中：
Kfull——全數(shù)據(jù)擬合儀表系數(shù)；
K9——關鍵點擬合儀表系數(shù)；
E——擬合差別。

4 結束語
利用航空潤滑油流量標準裝置對10支循環(huán)熱水計量表進行了多個粘度點下實流校準試驗，形成以下結論和建議：
1）循環(huán)熱水計量表儀表系數(shù)對流體介質(zhì)粘度較為敏感，各粘度點儀表系數(shù)差異很大，直接利用頻率與儀表系數(shù)關系計算流量，將導致校準粘度以外的工況測量誤差較大，在低流量范圍尤其嚴重；
2）循環(huán)熱水計量表儀表系數(shù)是雷諾數(shù)的單值函數(shù)，通過雙指數(shù)衰減函數(shù)擬合吻合度非常高，擬合優(yōu)度均在0.99以上；
3）Re與f/v成正比，通過雙指數(shù)衰減函數(shù)對K和f/v之間關系進行擬合，進而計算流量，該方法流量計算結果與標準流量*大誤差小于±1%；
4）根據(jù)雙指數(shù)衰減函數(shù)擬合關鍵數(shù)據(jù)點Re確定校準流量點，通過評估關鍵點擬合結果與全數(shù)據(jù)擬合結果兩者差別，兩者差別基本都小于±0.33%，將關鍵點設定為校準流量點比較合理；
5）建議對變粘度工況循環(huán)熱水計量表流量計算方法和校準選點方法進行進一步試驗研究，擴展被試流量計型號和工作介質(zhì)*號，豐富和充實基礎試驗數(shù)據(jù)，深入驗證計算方法和校準方法的適用性。